脚手架施工方案8

一、工程概况

该层板面标高为15.87m，地面标高为+0.000，该层高为15.87m。该外楼板的总投影面积为;350m2，为梁式楼板，板厚为

180mm，最大的梁截面尺寸为450x3100mm，其他的梁截面面积均在0.9m2之内，本层模板的支撑系统用o48x3.5的钢管搭

设，主杆布置为:在K轴的CKL(1)及梁截面面积大于0.7m2以上的立杠用四排450x900mm的间距布置。其他的为

900x900mm一道布置立杆。纵横水*杆沿立杆垂直方向每1.2m一道，用扣件互互相连(见搭设*面图1)。

二、型式选择与搭设要求

全部采用落地式钢管满堂红配扣搭设，搭设必须满足有足够的刚度和稳定性，保证施工过程中在各种施丅提作在允许荷载作用下不产生失稳，变形、顷斜、扭曲等现象。

三、搭设方法见*面布置图1

四、拆除工艺见外排栅的拆除工艺

五、质量、安全保证措施按照外排栅的方案进行

六、混凝土浇捣方法

于K轴的CKL1梁过深(31m)，项目设计有关人员及监理公司商量，决定对CKL1梁分二次浇筑完成，第一次浇筑至中和轴，

第一次浇筑完在混凝土初凝前，必对混凝土面插毛及需对混凝土面插中10@200L=600mm双排钢筋，让新浇混凝土与旧混凝土有更

好的接触间，当第一次浇完混凝土的3天后再进行浇筑第二次混凝土。

七、荷载计算

计算以K轴的CKL1梁为例(搭设时的架子如梁的截面面积大于0.7m2以本计算书同样搭设。现取材料自重为0.15KNm2，钢筋

混凝士为25KNm2，施工荷载为4KNm2。

1、模板系统计算:

(1)材料截面、性能常数

(2)梁侧模板计算以CKL1梁高为准，以图2剖面，梁侧板为18mm胶板，立档为200mm一道，立档外侧用双水*钢管卡紧，

每侧6道双排水*钢管。每侧每排设置6道(排距每400mm)对拉螺栓(见图2)。

A、梁侧模板的标准荷载，新浇捣混凝土时对模板产生侧压力:

查建筑施工计算手册得

Fa=0.22rctB1B2V12，

Fa=0.22x25x200(50+15)x1x1.2x2512=102KNm2

Fb=RcH=25x31=77.5KNm2，

取二者的小值，取F=77.5KNm2为计算值。

B、梁侧模板的强度验算

取水*面施工活荷载为4KNm2，梁侧模板的计算可按四跨连续梁计算，

取梁底1m

q=(77.5x1.2+1.4x4)x1=98.6KNm

M=111x98.6x0.22=0.359KN.m

31mw=bh26=182x10006=54x104mm32

o=Mw=0359x10654x104=6.65Nmm2《fm=11Nmm2

满足强度要求。g=19.72KNm

C、侧梁板的刚度验算200mmx4

w=kgL4100El查《建筑施工计算手册》

I=183x100012=486x105mm4

w=0967x986x2004100x104x4.86x105=0.31m

m《L400=0.5mm，满足要求。

D、立档(梁侧板的竖枋间距为每200mm设一道，立档采用80x80的枋木验算枋木的挠度，该荷载为三角形，以最大值作为均

荷载设计，本设计立档最大距离(对拉螺杆二支点距离)为500mm，以四跨为计算，q=19.72KNm

根据w=kqL4100EI≤L400

L=(El4kq)13

查《设计手册》，

K=0.6441=bh312=3.4x106mm4，

E=10000Nmm2

L=(10000x34x1064x0.644x19.72)13=874mm》500mm，满足要求。

E、梁侧水*杆(双钢管)设计验算。

研究到荷载的实际情景，取最大值作为均匀荷载，立档所受到梁侧板的侧力(200x500mm)。

侧板传给立档的总力为:Po=775x0.2x0.5=7.75KN

所以在单位面积侧板传给立档的Po为传给双水*钢管的P1集中力，按四等跨连续梁计算，计算简图为图6.计算水*杆的抗弯强度。

以σ=mw≤fm

P2=1.5P1，查《设计手册》f=205Nmm2

w=508x103mm3

Mmax=02x1.5P1-0.2P1=0.775KN.m

o=7.75x1055.08x103=152Nmm2《f=205Nmm2，满足要求。

F、对拉螺杆验算

对拉螺杆的横向距离为0.4m，竖向距离以最大距为0.5m，以最不利荷载为不利点，其承受的面积为:0.4x0.5=0.2m2。

每根螺栓所承受的拉力为N=775x0.2=15.5KN

本工程采用直径为ф14mm对拉螺栓净截面面积为扣除纹高为2边2.5mm。

A=π(14-2.5)24=103.86mm2,

fm=215Nmm2

螺栓所能承受的轴力，

103.86x215=22332N=22.33KN》15.5KN，满足要求。

(3)梁底模的计算(梁底搭设见图2)

梁底采用18mm胶板，设置三层枋木，顶层枋木垂直梁底面每250mm一道，中间层为在梁底宽度范围内每200mm一道，底层为450mm一道双枋木。

由于梁底模板所承受的荷载与侧模(最不利位置)荷载相同，底模的支点比侧模多，所以梁底模板可免验算。

A、荷载计算

以450x3100mm梁为计算(把荷载转化成线荷载)，材料自重:0.15KNm，混凝十自重:34.87KNm，钢筋4KNm，混凝十

施荷载4KNm。总荷载:0=12x(015+34.87+3)+1.4x4=51.22KNm.

B、顶层枋木设置的验算(每200mm一道)，可按5跨连续梁计算:

w=kgL4100EI《L400，K=0.644(前面已查得)

L=(El4Ka)13，其中E=6000Nmm4=bh312=18x450312=137x108mm4L=(6000x1 37x1084x0.644x5122)13=867mm》200mm，满足要求

C、中间层枋木间距的验算

顶层枋木每条传给二层枋木的荷载为51.22KNm(最不利)，而二层*行梁长方向设置6条枋木，每条中至中距离为240mm-

道，那顶层枋木同时传给2层枋木的力(一层枋木每条所受的力)为，

g=51.22x0.24=12.29KNm。

而三层枋木的支点距离为0.9m(双枋木)，

v1229x2x045=553KNmax=12gL=0.5x

Zmax=3y2bn=3x553x1032x80x80=1.296Nmm2《fv=1.5Nmm2

Mmax=12gL2=05x1229x0.92=497KNmW=bh2b=853333mm3

0=4.97x106853333=5.8Nmm2《fm=15Nmm2满足要求。

D、底层枋木的间距验算

本工程设计为双枋木，排距为900mm一道，而二层枋木传给底层枋木由C点计得其每条枋木的最大轴力为5.53KN，

计算图7.

底层每条枋木所完二层传来的总力(化成线载)为5.53x6x1=33.18KNm，为确保安全，取中间单跨来计算:

q=13.08KNm

R1=R2=12gL=7.47KN

Mmax=L28=3318x04528=0.84KN.m

Vmax=7.47KN，Zmax=3v2bh=1.75Nmm2》fv=1.5Nmm2，

而本工程采用双枋木一齐承受，所以1.75x12《fy，满足要求。

(4)计算钢管支撑

以CKL1为准:(计算]m2长梁内及板的荷载)

钢筋混凝土:0.45x3.1x25=34.88KNm2

施工荷载:4KNm2

材料自重:0.15KNm2

梁范围之外的板重:(板厚150mm)取0.15KNm2，

总荷载:(34.88+0.15x2)x12+4x1.4=47.87KN，

现场使用立杆距离为450mm，横距为900mm一道(每900mm长方向内有4条立杆支撑)，不研究风荷载。A、立杆稳定性验算:NψA《f，得入=Loi=1.2x12x10315.8=91(其中取计算长度系数为1.2i=15.8)

所以查表=0654，A=4.89x102mm2

则:47.82x1030.654x4.89x102x4=37.38《f=215x0.582(研究到钢管抗力不稳定系数)，满足稳定性。

B、扣件抗滑计算

v≤[v]，前面计算得出条立杆总要承受的压力为47.82KN，N=47.82x14=11.955《[v]=8KN不贴合要求，所以一个扣件的抗滑力不到，抗滑需加固。加固办法:

a、利用立杆与纵横杆(最顶一道)的交接处扣件互互相接，相互作用。

b，在最顶一层的扣件底另加一扣件紧顶该上头扣件，让二个扣件一齐作用。

c，把大梁混野十分二次浇捣。

本方案决定同时采用以上三种做法一齐，但研究扣件受力不均匀系数取0.6(在每条立杆上有三个扣件一齐作用，计算不研究第c项做法)。则N=11.955KN《8x3x0.6=14.4KN

(5)楼面强度校核

±0.000层楼板校核:

A、荷载计算(0.9x1.35m有四条立杆，取该面积来校核)。立杆传来的:11.955x4(09x135)=3935KNm2支撑体系及模板体系:(4x15+13x4)x3.840.9x1.35+0.15=3.69KNm2±0.000层楼板自重:0.22x25=5.5KNm2共计:48.54KNm2化成线荷载为48.54KNm。B、取首层K~1Gx13~25轴处的1m宽板为计算单元，因为±0.000层楼板为无梁板楼盖的预应力楼板，取计算长度为跨中板带，取计算跨度的跨9300mm的一半为计算长度，以4.65m为计算长度，研究周围结构的作用，取M=qL210，预应力配筋1m宽为3条，直径15.24mm的钢丝胶，每条面积计算公式如下:π115.2424=182.41mm2，3条面积为547.24mm，因为预应筋的强度比普通钢筋强度大3~4倍(设计员钟智斌工程师供给的系数)，现取3倍化成为普通钢筋面积A1=547.24x3=1641.73mm2，板内另配筋普通钢筋10@150，板厚200mm，C40混凝土。

A2=7πx1024=550mm2，共计As=2191mm2，C40的fcm=21.5Nmm2，

fy=210Nmm2，因为Mu=fyAs(ho-fyAs2fcmb)=qL210，所以q=33.83KNm《48.54KNm》不满足强度要求，需对±0.000层楼板加固，荷载为48.54-33.89=14.65kNm加固方法:在对应五层截面面积大干0.7m2以上的梁位目沿梁位方向每900mm加设二道钢管回顶(两道的距离为1m)，上下端加上下托设枋木。